Изменения

где n – количество отсеков, на которые разбивается блок возможного смещения; αi -угол наклона к горизонту поверхности возможного смещения в пределах отсека, заменяемой плоскостью, град.; Ti-уд – тангенциальная составляющая веса отсека Qi, направленная на удержание откоса, кН/м. Учет воздействия поездных нагрузок осуществляется введением в расчетную схему фиктивного столба грунта высотой  

где n – количество отсеков, на которые разбивается блок возможного смещения; αi -угол наклона к горизонту поверхности возможного смещения в пределах отсека, заменяемой плоскостью, град.; Ti-уд – тангенциальная составляющая веса отсека Qi, направленная на удержание откоса, кН/м. Учет воздействия поездных нагрузок осуществляется введением в расчетную схему фиктивного столба грунта высотой  

Zn =ρn/γ где ρn — расчетное напряжение от поездной нагрузки на основной площадке, кПа; γ - удельный вес грунта, кН/м3.

 

 

где ρn — расчетное напряжение от поездной нагрузки на основной площадке, кПа; γ - удельный вес грунта, кН/м3.

Для оценки устойчивости откоса методом направленного поиска (при варьировании положения поверхности возможного смещения) находится такая критическая поверхность, при которой величина К будет наименьшей из всех возможных. Это наименьшее значение К сравнивается с допускаемой величиной [К], которая определяется как

Для оценки устойчивости откоса методом направленного поиска (при варьировании положения поверхности возможного смещения) находится такая критическая поверхность, при которой величина К будет наименьшей из всех возможных. Это наименьшее значение К сравнивается с допускаемой величиной [К], которая определяется как

[[Файл:Zp formula 10.jpg|center]]

[[Файл:Zp formula 11.jpg|center]]

 

где γn ~ коэффициент надежности по назначению сооружения (для скоростных и особогрузонапряженных линий γп = 1,25, для линий I и II категорий – 1,2, III категории -1,15, IV категории – 1,1); γfс -коэффициент сочетания нагрузок, учитывающий уменьшение вероятности одновременного появления расчетных нагрузок [для основного сочетания γfс= 1 для особого (сейсмика) - 0,9, для нагрузок строительного периода - 0,95]; γc – коэффициент условий работы (при применении методов расчета, удовлетворяющих условиям равновесия, γc=l Для упрощенных методов – 0,95.

где γn ~ коэффициент надежности по назначению сооружения (для скоростных и особогрузонапряженных линий γп = 1,25, для линий I и II категорий – 1,2, III категории -1,15, IV категории – 1,1); γfс -коэффициент сочетания нагрузок, учитывающий уменьшение вероятности одновременного появления расчетных нагрузок [для основного сочетания γfс= 1 для особого (сейсмика) - 0,9, для нагрузок строительного периода - 0,95]; γc – коэффициент условий работы (при применении методов расчета, удовлетворяющих условиям равновесия, γc=l Для упрощенных методов – 0,95.

Существуют многочисленные модификации рассмотренного метода, а также. более сложные способы оценки устойчивости откосов (вариационный; с использованием метода конечного элемента; оценивающий реологические свойства грунтов и пр.).

Существуют многочисленные модификации рассмотренного метода, а также. более сложные способы оценки устойчивости откосов (вариационный; с использованием метода конечного элемента; оценивающий реологические свойства грунтов и пр.).

При проектировании земляного полотна производят также оценку стабильности оснований насыпей и основных площадок выемок. В глинистых грунтах при воздействии внешних нагрузок (особенно динамических) деформации уплотнения иногда переходят в пластические деформации выпирания (рис. 3.18), так как вода в грунте, в основном связанная, практически не отжимается, но ее присутствие существенно снижает сопротивление грунтов сдвигу. Деформация S грунтового массива может характеризоваться в этих случаях тремя фазами (рис. 3.19). Стабильность в любой точке С массива оценивается коэффициентом стабильности где σ – нормальное напряжение по некоторой площадке, включающей рассматриваемую точку, кПа; τ – касательное напряжение, действующее по той же площадке, кПа; [Ко] – допускаемое значение коэффициента стабильности (ввиду отсутствия нормативов его величина может быть рассчитана по той же формуле, что и [К]).

При проектировании земляного полотна производят также оценку стабильности оснований насыпей и основных площадок выемок. В глинистых грунтах при воздействии внешних нагрузок (особенно динамических) деформации уплотнения иногда переходят в пластические деформации выпирания (рис. 3.18), так как вода в грунте, в основном связанная, практически не отжимается, но ее присутствие существенно снижает сопротивление грунтов сдвигу. Деформация S грунтового массива может характеризоваться в этих случаях тремя фазами (рис. 3.19). Стабильность в любой точке С массива оценивается коэффициентом стабильности

 

 

где σ – нормальное напряжение по некоторой площадке, включающей рассматриваемую точку, кПа; τ – касательное напряжение, действующее по той же площадке, кПа; [Ко] – допускаемое значение коэффициента стабильности (ввиду отсутствия нормативов его величина может быть рассчитана по той же формуле, что и [К]).

[[Файл:Zp 3 18.jpg|center]]

[[Файл:Zp 3 18.jpg|center]]

[[Файл:Zp formula 11.jpg|center]]

При критическом угле α минимальные значения коэффициента стабильности определяются по формулам:

[[Файл:Zp formula 13.jpg|center]]

 

[[Файл:Zp formula 12.jpg|center]]

где σ1 и σ2 – главные напряжения, кПа. Расчет Kо-min производится для ряда точек массива и по построенным изолиниям полученных значений очерчиваются области возможных пластических деформаций, после чего делается заключение о стабильности основания насыпи или массива под основной площадкой выемки (рис. 3.20).

где σ1 и σ2 – главные напряжения, кПа. Расчет Kо-min производится для ряда точек массива и по построенным изолиниям полученных значений очерчиваются области возможных пластических деформаций, после чего делается заключение о стабильности основания насыпи или массива под основной площадкой выемки (рис. 3.20).

Для расчета осадок оснований насыпей используется метод послойного суммирования, при котором основание разбивается горизонтальными плоскостями на слои и осадка определяется как

Для расчета осадок оснований насыпей используется метод послойного суммирования, при котором основание разбивается горизонтальными плоскостями на слои и осадка определяется как

 

где n – число расчетных слоев основания; enp-i и eo-i – средние в слое значения коэффициентов пористости, соответственно природные (до возведения насыпи) и расчетные (после возведения насыпи и полной реализации осадки основания); hi – толщина i-го слоя, м; Sдоп – дополнительная осадка, реализуемая ниже нижней границы последнего расчетного слоя или (со знаком минус) не реализованная выше этой границы.

где n – число расчетных слоев основания; enp-i и eo-i – средние в слое значения коэффициентов пористости, соответственно природные (до возведения насыпи) и расчетные (после возведения насыпи и полной реализации осадки основания); hi – толщина i-го слоя, м; Sдоп – дополнительная осадка, реализуемая ниже нижней границы последнего расчетного слоя или (со знаком минус) не реализованная выше этой границы.